Нажмите на баннер и автоматически будете на моей странице "Вконтакте"

 

 Телефон мобильный;

 8(965)049-25-97(Билайн)

 Электронная почта;

 89650492597@mail.ru

 

 


Решение задачи, контрольных для студентов

Решение задач — это процесс выполнение мыслительных действий, направленный на получение заданной цели.

Процесс решения задачи состоит из:
1)Подготовка данных;
2)Определение способа (метода) решения (если он не задан условием);
3)Нахождение решения задачи.

Если у вас нет времени или задали сложные примеры которые Учитель не смог грамотно объяснить, я смогу вам помочь, срок решения от четырёх дней. Цена определяется после изучения (просмотра) задания.


















Одним из критериев работоспособности элементов химического оборудования (подраздел 5.4) названа устойчивость, т. е. способность элемента конструкции сохранять свою первоначальную геометрическую форму при воздействии внешней нагрузки. Изменения в материале при потере устойчивости принципиально отличаются от его поведения при рассмотренных ранее видах деформаций. В случае простых видов напряженного состояния стержня деформации в материале нарастали постепенно с увеличением нагрузки. При потере устойчивости при постепенном увеличении нагрузки происходит внезапное скачкообразное и, как правило, сильное изменение формы элемента, что может привести к его разрушению. Наиболее наглядным примером понятия устойчивости может служить прямолинейный стержень, нагруженный силой F, действующей строго по оси стержня (рис. 40). Если сила невелика, то сжатый стержень остается прямолинейным. Более того, при малых принудительных отклонениях стержня он возвращается к исходной геометрической форме. Говорят, что прямолинейная форма равновесия стержня в этом случае устойчива. С увеличением сжимающей силы свойство устойчивости будет сохраняться лишь до определенного момента. Как только сила F станет равной некоторому значению Fкр , которое называется критической силой, произойдет внезапное и резкое искривление его оси. Говорят, что при F > Fкр прямолинейная форма стержня теряет устойчивость. В реальных конструкциях такая ситуация может возникнуть, например, в опорах технологических аппаратов, емкостей и резервуаров, в штоках насосов и компрессоров, в колонных аппаратах большой высоты. В любом случае при расчете на устойчивость необходимо знать величину критической силы Fкр. Тогда условием работоспособности данного элемента оборудования по критерию устойчивости будет неравенство: 125 F < [ F ] , где [ F ] = Fкр / nу . (5.42) Здесь [F] – допускаемое значение сжимающей силы, nу – коэффициент запаса устойчивости. Величина последнего регламентируется отраслевыми стандартами. Найдем величину критической силы Fкр для стержня, сжатого продольной силой (рис. 40). Будем считать сжимающую нагрузку приложенной к центру тяжести сечения, прогибы у малыми, а возникающие при этом напряжения не превышающими предел пропорциональности ?пц (следовательно, справедлив закон Гука). Тогда прогиб и внутренний изгибающий момент, обусловленный действием силы Fкр, в каждом поперечном сечении связаны между собой дифференциальным уравнением изогнутой оси балки (5.36): z z EI M x dx d y ( ) 2 2 ? . Изгибающий момент Мz(х) равен произведению силы на плечо, которым в данном случае является величина прогиба: Мz(х) = - Fкр у. Знак минус отражает связь между знаком изгибающего момента и прогибом стержня (первый на рис. 40 отрицателен, второй положителен). Подставив выражение для изгибающего момента в дифференциальное уравнение изогнутой оси, придем к следующему уравнению второго порядка с постоянными коэффициентами: 2 0 2 2 ? k y ? dx d y , (5.43) Рисунок 40 y(x) y x Fc=Fкр x ? Fc
Читать дальше »

1. Что изучает механика деформируемого тела ? 2. Назовите количественные характеристики деформаций. 3. Что называется относительной линейной деформацией ? 4. Что характеризуют угловые деформации ? 5. Какова природа возникновения внутренних усилий в материале элементов конструкций ? 6. Перечислите внутренние силовые факторы в поперечных сечениях элементов оборудования, имеющих расчетную схему стержня. 7. Какими деформациями вызывается каждый из внутренних силовых факторов ? 8. Как определяется полное внутреннее напряжение в данной точке материала ? Какова размерность напряжений ? 9. Чем отличаются нормальные и касательные напряжения по характеру действия на материал ? 10. Как связаны внутренние силовые факторы и напряжения ? 11. Перечислите главные критерии работоспособности элементов химического оборудования. 12. Каковы исходные данные и цели проектных, поверочных и нагрузочных расчетов ? 13. Сформулируйте закон Гука при растяжении. 14. Что такое модуль продольной упругости материала и каков его физический смысл ? 15. Что характеризует коэффициент Пуассона ? 16. Сформулируйте закон Гука в абсолютных удлинениях. 17. В чем состоит условие прочности при растяжении – сжатии ? 18. В чем состоит условие жесткости при этом виде деформации ? 19. Какие напряжения возникают на наклонных сечениях стержней и как они зависят от угла наклона сечения ? 20. Что такое сдвиг и какие напряжения возникают при этом виде деформации ? 21. Сформулируйте закон Гука при сдвиге. 22. Что такое модуль сдвига и в каких единицах он измеряется ? 23. Что такое кручение ? Когда возникает этот вид деформации ? Какие перемещения он вызывает ? 24. Какие напряжения возникают при кручении? Как они распределены по сечению стержня ? 129 25. Что характеризует относительный угол закручивания ? От чего он зависит ? 26. Сформулируйте условия прочности и жесткости при кручении. 27. В чем отличие чистого изгиба от плоского поперечного изгиба ? 28. Что такое нейтральная ось поперечного сечения ? 29. Как распределены нормальные напряжения в поперечном сечении при изгибе ? 30. Сформулируйте условие прочности по нормальным напряжениям при плоском поперечном изгибе. 31. Как распределены касательные напряжения в поперечном сечении при плоском поперечном изгибе ? 32. Сформулируйте условие прочности по касательным напряжениям при плоском поперечном изгибе. 33. Какими величинами характеризуются перемещения при изгибе ? 34. Запишите дифференциальное уравнение изогнутой оси балки. 35. Как определить величину прогиба и угол поворота в некотором сечении балки ? 36. Сформулируйте условия жесткости при поперечном изгибе. 37. Назовите основные механические свойства конструкционных материалов. 38. В чем состоят испытания на растяжение конструкционных материалов и какие механические характеристики можно определить с их помощью ? 39. Что такое предел пропорциональности, предел упругости, предел текучести, предел прочности ? 40. Чем отличаются диаграммы растяжения хрупких и пластичных материалов ? 41. Назовите характеристики пластичности материалов. 42. В чем состоит свойство ползучести конструкционных материалов ? 43. Приведите примеры сложного сопротивления стержней. 44. Как определить наибольшее и наименьшее напряжение при сочетании изгиба с растяжением ? 45. Что такое косой изгиб ? Какие деформации возникают при этом виде сложного сопротивления ? 46. В чем заключается свойство устойчивости как критерия работоспособности ? 47. Поясните явление потери устойчивости на примере стержня, нагруженного продольной силой. 48. Что такое критическая сжимающая сила и от чего она зависит ? 49. Приведите формулу Эйлера для критической силы. 50. При каких условиях формула Эйлера применима ? 51. Сформулируйте условие устойчивости элемента оборудования.
Читать дальше »

В общем случае нагружения деформируемого твердого тела внешними усилиями картина распределения напряжений может быть довольно сложной. Даже при плоском поперечном изгибе, относящемся к простому виду деформации, в каждой точке поперечного сечения одновременно действуют нормальные и касательные напряжения. Следовательно, материал одновременно испытывает растягивающие и сдвиговые усилия. Это обстоятельство должны учитывать соответствующие условия прочности. Кроме того, внешние усилия могут меняться во времени. Если эти изменения происходят достаточно быстро, то возникающие при этом силы инерции нельзя не учитывать. С другой стороны на практике приходится сталкиваться с нагрузками, которые меняются во времени периодически. Такие нагрузки приводят к тому, что и напряжения в материале будут переменны. Большинство конструкционных материалов сопротивляется переменных нагрузкам значительно хуже, чем статическим из-за явления усталости. Все эти вопросы рассмотрены в настоящем разделе. 6.1. Напряженно-деформированное состояние материала в точке Вектор полного внутреннего напряжения, введенный в подразделе 5.3, характеризует интенсивность распределения внутренних усилий в материале по плоскости некоторого сечения, которое проходит через данную точку. Если провести через эту точку другое сечение, то величина полного напряжения в общем случае изменится. Поэтому полное внутреннее напряжение в данной точке зависит не только от ее координат, но и от ориентации сечения. Последняя, как известно, определяется направлением нормали n к сечению. Таким образом, в общем случае полное напряжение может быть записано в виде следующей функции р = рn(x, y, z). Совокупность векторов полного напряжения, действующего в данной точке во всех плоскостях, проведенных через нее, называется напряженным состоянием в точке. Оказывается, что величина полного напряжения в сечении с произвольной ориентацией может быть выражена через величины полного напряжения в сечениях, перпендикулярных осям координат. Пусть рх(x, y, z), ру(x, y, z) и рz(x, y, z) - векторы полного напряжения в сечениях, перпендикулярных оси Ох, Оу и Оz соответственно. Тогда полное напряжение в сечении с нормалью n связано с ними посредством соотношения: cos( x) cos( y ) cos( z) n x y z  - направляющие косинусы нормали n к сечению. Формула (6.1) называется формулой Коши. Она позволяет сделать важный вывод: напряженное состояние в точке полностью определено, если известны векторы полного напряжения рх, ру и рz. Каждый из этих векторов имеет три проекции на оси декартовой системы координат (рис. 41): нормальные и касательные напряжения. Следовательно, напряженное состояние в данной точке материала определяется девятью скалярными величинами – проекциями векторов рх, ру и рz на оси координат. Эти девять величин образуют так называемый тензор напряжений Т: показан элементарный параллелепипед, выделенный из объема материала, на гранях которого действуют напряжения, составляющие тензор Т. На «невидимых» гранях действуют точно такие же напряжения, но противоположно направленные. Это нетрудно показать, если составить уравнения равновесия для выделенного параллелепипеда. Например, устремляя один из размеров параллелепипеда к нулю (, составим уравнение равновесия по силам в проекциях на ось Оу:  – нормальное напряжение на «невидимой» грани. Сокращая на площадь грани получим:  , что и требовалось показать.  ?yx ?zx ?zy Рисунок 41 132 Составим теперь уравнение равновесия по моментам относительно координатной оси Оz. Сила, обусловленная действием касательного напряжения ху на правой боковой грани, равна произведению этого напряжения на площадь грани: . Плечо указанной силы относительно оси Оz равно dx. Следовательно, момент, вызванный действием напряжения . Момент, обусловленный действием касательного напряжения ух на верхней грани параллелепипеда, в силу аналогичных рассуждений равен  С учетом направления моментов уравнение равновесия будет иметь вид: = 0. Отсюда следует, что  Точно так же можно получить два других равенства: . Эти соотношения носят название закона парности касательных напряжений: на двух взаимно перпендикулярных площадках составляющие касательных напряжений, перпендикулярные к общему ребру, равны и направлены обе либо к ребру, либо от ребра. Закон парности справедлив при любых свойствах материала, а также при любых приложенных нагрузках. В силу этого закона тензор напряжений (6.2) всегда симметричен, а напряженное состояние в точке определяется шестью независимыми компонентами напряжений: х  . Свойства тензоров во многом схожи со свойствами векторов. В частности, при переходе к другой системе координат компоненты тензора, так же как и компоненты вектора будут меняться. Компоненты тензора напряжений изменятся, если, например, повернуть систему координат. Оказывается, что в каждой точке нагруженного тела обязательно найдется такая система осей Ох, Оу и Оz, в которой касательные напряжения равны нулю. Такие оси называются главными осями. Соответствующие им взаимно перпендикулярные площадки называются главными площадками, а нормальные напряжения на них – главными напряжениями. В порядке возрастания их численных значений главные напряжения принято обозначать через  . Если в качестве осей координат выбрать главные оси, то тензор напряжений в этих координатах примет вид:  Следовательно, напряженное состояние материала полностью определяется численными значениями трех главных напряжений. В зависимости от их величины различают три типа напряженного состояния в точке. Если все три главных напряжения отличны от нуля, то напряженное состояние называют объемным или трехосным (рис. 42, а). В том случае, когда одно из трех главных напряжений равно нулю (рис. 42,б), говорят о плоском или двухосном напряженном состоянии. Наконец, если только одно главное напряжение отлично от нуля, напряженное состояние называется линейным или одноосным (рис. 42,в). Примером линейного напряженного состояния может служить напряженное состояние, возникающее при растяжении (сжатии). Одна из главных площадок в этом случае лежит в плоскости поперечного сечения. На ней нормальное напряжение отлично от нуля, а касательное напряжение отсутствует. На двух других главных площадках, перпендикулярных первой, нормальные напряжения равны нулю (см. формулы (5.13)). Как и при простых видах нагружения, в общем случае напряженного состояния необходимо уметь оценивать не только величину напряжений в материале, но и величину деформаций. Как известно, такие оценки лежат в основе расчетов на жесткость. При линейном напряженном состоянии напряжения и деформации в направлении действия этих напряжений связаны между собой законом Гука 6.4) При этом деформации происходят также и в направлении, перпендикулярном действию напряжений ?. Величина деформаций ?* в поперечном направлении может быть определена из соотношения () где ? – коэффициент Пуассона. Рассмотрим случай объемного напряженного состояния, выбрав в качестве координатных осей главные оси. В направлении главных осей, как отмеча и аналогичного слагаемого, вызванного напряжением 3. Таким образом, при объемном напряженном состоянии материала относительная деформация ?1 равна: ? ?  Аналогично относительные деформации в направлении других главных осей связаны с главными напряжениями соотношениями: ? ? 2 2 1 . Соотношения (6.6) и (6.7) называются обобщенным законом Гука для объемного напряженного состояния. При плоском напряженном состоянии, когда, например, = 0, обобщенный закон Гука примет вид: ) Первые два равенства можно разрешить относительно главных напряжений:  Этими формулами часто пользуются при экспериментальном определении напряжений, непосредственно измеряя величины относительных деформаций ?1 и ?2.
Читать дальше »

При линейном напряженном состоянии (растяжении или сжатии) условие прочности  сводится к требованию, чтобы максимальные нормальные напряжения не превосходили допускаемой величины [?]. Последняя через соответствующие коэффициенты запаса связана с пределом текучести ?т для пластичных материалов и с пределом прочности ?пч для хрупких (см. подраздел 5.8). Обе величины ?т и ?пч выступают в качестве предельных значений напряжений, при достижении которых в материале начинают происходить необратимые изменения (нарастание остаточных деформаций или хрупкое разрушение). Состояние материала, в котором действуют предельные напряжения, называется предельным (или опасным) состоянием. Понятие предельного состояния можно использовать и для общего случая напряженного состояния. Именно, под предельным состоянием материала в общем случае понимают наступление состояния текучести для пластичных материалов и разрушения – для хрупких. Однако простое сопоставление возникающих в материале напряжений с величинами ?т и ?пч не может служить в качестве критерия прочности. В самом деле, пределы текучести и прочности определяются экспериментально при осевом растяжении образцов. При объемном напряженном состоянии в каждой точке материала одновременно действуют растягивающие и сдвиговые усилия по различным направлениям. Другими словами, условия нагружения образца при испытаниях и реального элемента конструкции не являются подобными. Создать при испытаниях образцов точно такие же условия, при которых эксплуатируется реальный элемент конструкции, невозможно, поскольку при объемном напряженном состоянии для деталей различной геометрической формы между главными напряжениями  возникает бесчисленное количество комбинаций, как по их направлениям, так и по их величине. Поэтому на практике при анализе работоспособности элементов конструкции в общем случае нагружения используется подход, не основанный на физическом моделировании в условиях испытаний. Указанный подход состоит в подборе критерия предельного напряженно-деформированного состояния, который позволяет сравнить напряженные состояния с различным сочетанием главных напряжений  с напряженным состоянием при простом растяжении. Сравнение проводится с помощью так называемого 136 эквивалентного напряжения ?экв. Под эквивалентным напряжением понимается такое напряжение в материале при простом растяжении, которое является равно опасным с объемным напряженным состоянием, характеризуемым напряжениями . Если величина ?экв известна, то условием прочности при любом характере внешних нагрузок может служить неравенство: ?экв ? [?]. Очевидно, что основная сложность оценки предельного состояния в общем случае нагружения заключается в нахождении физически обоснованной связи между эквивалентным напряжением ?экв и главными напряжениями . Такая связь должна исходить из истинных причин возникновения предельного (опасного) состояния в некоторой области материала. В настоящее время существует несколько различных теоретических представлений о причинах разрушения материалов. Указанные теоретические представления носят название гипотез (или теорий) прочности. Каждая из них позволяет на основании механических характеристик, полученных в испытаниях на растяжение, оценить возможность разрушения материала в сложном напряженном состоянии. Первая гипотеза прочности (или гипотеза наибольших нормальных напряжений) постулирует, что предельное состояние материала при объемном напряженном состоянии наступает в тот момент, когда наибольшее нормальное напряжение достигает величины предельного напряжения при линейном напряженном состоянии. Поскольку наибольшим нормальным напряжением является главное напряжение , из приведенной формулировки следует, что в соответствии с первой гипотезой прочности ?экв = ?1 , (6.10) и условие прочности для материалов, работающих одинаково на растяжение и сжатие, будет иметь вид: ?1 ? [?]. Для материалов, у которых механические характеристики при растяжении и сжатии различны, проверка условия прочности должна производиться и на тот, и на другой вид нагрузки. В основе первой гипотезы прочности лежат достаточно простые представления о поведении конструкционного материала в условиях объемного напряженного состояния. Они оправдывают себя в области расчета конструкций из таких весьма хрупких материалов, как камень, кирпич, керамика, инструментальная сталь и т. п. Для большинства конструкционных материалов первая гипотеза прочности является чрезмерно приближенной. 137 Вторая гипотеза прочности (или гипотеза наибольших линейных деформаций) утверждает, что предельное состояние материала при объемном напряженном состоянии наступает тогда, когда наибольшее относительное удлинение или укорочение в направлении одной из главных осей достигает величины предельной относительной деформации при простом растяжении- сжатии. Получим выражение для эквивалентного напряжения, вытекающее из второй гипотезы прочности. Наибольшее относительное удлинение происходит, очевидно, в направлении действия наибольшего главного напряжения, т. е. в направлении ?1. Поэтому в формулировке гипотезы речь идет об ?1. Согласно обобщенному закону Гука (формула (6.6)), величина ?1 связана с тремя главными напряжениями посредством соотношения:  . Предельная относительная деформация при простом растяжении-сжатии ?пр возникает при действии в материале предельных напряжений ?пр , под которыми, как уже отмечалось, понимается либо предел текучести (для пластичных материалов), либо предел прочности (для хрупких материалов). Связь между ними дает соотношение (6.4): ?пр = ?пр / Е. Таким образом, условие достижения предельного состояния по второй гипотезе прочности имеет вид: ? ? Е Е пр , откуда следует, что вторая гипотеза прочности приводит к следующему выражению для эквивалентного напряжения:  экв (6.11) и соответствующему условию прочности:  Выражение (6.11) показывает, что гипотеза наибольших линейных деформаций более полно учитывает особенности объемного напряженного состояния (эквивалентное напряжение зависит от всех трех главных напряжений). Тем не менее, опыты подтверждают эту гипотезу для таких хрупких материалов, как высокопрочная закаленная сталь и легированный чугун. Третья гипотеза прочности (или гипотеза наибольших касательных напряжений) предполагает, что предельное состояние 138 материала при объемном напряженном состоянии наступает тогда, когда наибольшее касательное напряжение достигает величины предельных касательных напряжений при простом растяжении. Опыты свидетельствуют, что положения этой гипотезы прочности достаточно точно отражают причины появления опасного состояния (текучести) в элементах конструкции, изготовленных из пластичных материалов, которые одинаково сопротивляются растяжению и сжатию. Для того чтобы получить выражение для эквивалентного напряжения, вытекающего из формулировки третьей гипотезы, обратимся к проведенному в подразделе 5.5 анализу величины нормальных и касательных напряжений в наклонных сечениях стержня. Зависимость указанных напряжений от угла наклона сечения задают формулы (5.13). Из них следует, что предельное касательное напряжение при простом растяжении равно ?пр/2 и действует в сечении, расположенном под углом 450 к оси стержня. Точно такой же анализ распределения напряжений при объемном напряженном состоянии приводит к аналогичному результату: наибольшие касательные напряжения равны полуразности главных напряжений ?1 и ?3 и действуют на площадках, наклоненных под углом 450 к направлением этих напряжений. Следовательно, условие достижения предельного состояния по третьей гипотезе прочности имеет вид: , а эквивалентное напряжение и условие прочности записываются следующим образом: ?экв  К недостаткам третьей теории прочности относится ограниченность ее пластичными материалами. Четвертая гипотеза прочности исходит из более глубоких представлений о механизмах нарушения внутренней структуры материалов, нагруженных внешними силами. Согласно этой гипотезе, предельное состояние материала при объемном напряженном состоянии наступает тогда, когда удельная потенциальная энергия, накапливаемая элементом конструкции при изменении его формы, достигает предельной величины энергии изменения формы при простом растяжении-сжатии. В курсе сопротивления материалов в результате анализа величины потенциальной энергии упругой деформации получена следующая 139 формула для эквивалентного напряжения и условие прочности, вытекающие из формулировки данной гипотезы:  Расчеты по четвертой теории прочности дают результаты, примерно совпадающие с результатами расчетов по третьей теории прочности и хорошо подтверждаемые экспериментами с пластичными материалами.
Читать дальше »

До сих пор при анализе возникающих в материале напряжений и деформаций предполагалось, что внешние нагрузки имеют статический характер. К статическим относятся нагрузки, которые достигают своих конечных значений настолько медленно, что ускорения, получаемые элементами конструкций, пренебрежимо малы. Во многих случаях нагрузки изменяются во времени с большой скоростью, и возникающими ускорениями пренебречь нельзя. Такие нагрузки называются динамическими. Частным случаем динамических нагрузок являются ударные нагрузки, когда скорость тела за очень короткий промежуток тела падает до нуля. При этом тело испытывает значительное ускорение, а, следовательно, и силы инерции. Более того, большинство материалов при ударных нагрузках ведет себя совершенно иначе, чем при статических. Следовательно, механические характеристики, полученные при статических испытаниях, не позволяют предсказать особенности поведения материалов при ударно действующих нагрузках. Учет динамического характера нагрузок основан на принципе Даламбера (см. подраздел 4.3), согласно которому любое движущееся с ускорением тело можно рассматривать как находящееся в состоянии мгновенного равновесия, если к числу действующих на него сил добавить силу инерции. Для иллюстрации принципа Даламбера применительно к решению задач на прочность и жесткость рассмотрим равноускоренный подъем груза на стальном тросе (рис. 28). Пусть известны масса груза m, величина ускорения W и площадь поперечного сечения троса А. Требуется определить величину напряжений ?д в тросе и сравнить их с напряжениями ?ст при равномерном подъеме. Воспользуемся методом мысленных поперечных сечений. В произвольном сечении троса при ускоренном подъеме груза продольная сила Nд должна уравновесить силу тяжести груза mg, направленную вертикально вниз, и силу инерции груза mW, также 140 направленную вниз противоположно направлению ускорения (подраздел 4.3). Поэтому должно выполняться равенство: Nд = mg + mW . Разделив левую и правую части на площадь поперечного сечения троса, перейдем к напряжениям:  Здесь учтено, что отношение веса груза к площади сечения троса mg / А равно напряжению, которое возникло бы в материале при равномерном подъеме, т. е. при статическом нагружении. Выражение в скобках в соотношении (6.14) обозначается через kд и называется динамическим коэффициентом. Он показывает, во сколько раз напряжение при динамическом нагружении превышает напряжение при статическом характере тех же нагрузок: ?д = kд ?ст. В данном примере динамический коэффициент определяется отношением ускорения W к ускорению свободного падения. Ясно, что в начале движения коэффициент kд может принимать достаточно большие значения. Удлинение троса ?lд при ускоренном подъеме груза связано с аналогичной величиной при равномерном подъеме ?lст также через динамический коэффициент kд : ?lд = kд ?lст. Как известно из раздела «Динамика», ускоренное движение не является необходимым условием появления сил инерции. При вращательном движении (даже равномерном) всегда существует нормальное (центростремительное) ускорение, величина которого определяется формулой (3.26). Следовательно, вращающиеся детали всегда нагружены силами инерции (центробежными силами). Рисунок  Для оценки этих сил и вызванных ими напряжений рассмотрим кольцо радиуса R, вращающееся с постоянной угловой скоростью ? (рис. 43,а). Пусть А площадь поперечного сечения кольца. Величина центростремительного ускорения согласно (3.26) равна: Wn = R?2. Определим центробежную силу, которая в данном случае играет роль силы инерции, действующую на единицу длины кольца. Масса единицы длины кольца m равна произведению объема 1? А на плотность ? материала кольца: m = ?А. Тогда сила инерции Fц, действующая на единицу длины кольца, будет равна:  . Воспользуемся методом мысленных поперечных сечений и рассмотрим силы, которые приложены к половине кольца (рис. 43,б). На обоих торцах полукольца действуют продольные силы N, которые уравновешивают всю совокупность центробежных сил, равномерно распределенных по материалу кольца. Длина элемента кольца, выделенного двумя радиусами с углом между ними d?, равна Rd?. Следовательно, на этот элемент будет действовать центробежная сила Fц Rd?, проекция которой на вертикальную ось составит величину Fц Rd? sin ? = ?AR2 ?2 sin ? d?. Интегрируя по всему полукольцу, получаем:  , откуда следует, что напряжения в материале кольца, вызванные центробежными силами равны: ) Полученное выражение позволяет оценить предельные значения угловых скоростей вращающихся узлов машин, превышение которых может привести к появлению в материале опасных напряжений. Особую роль среди динамических нагрузок играют ударные нагрузки. За счет больших ускорений при ударе возникают значительные силы инерции, которые, в конечном счете, и определяют воздействие удара. Однако точно определить величину ускорения при ударе невозможно. Поэтому воспользоваться формулой (6.14) для оценки динамических напряжений нельзя. Анализ напряжений и деформаций при ударе основан на энергетическом подходе, который приводит к результату аналогичному формуле 142 (6.14). Именно, напряжения и деформации при ударных нагрузках превышают соответствующие величины при статическом нагружении в число раз, равное динамическому коэффициенту kд. Так, при падении груза на горизонтальную балку с высоты h (рис. 44) величина динамического прогиба ?lд в произвольном сечении равна: ст д ст д ст  Здесь ?lст – величина прогиба в том же сечении при статическом нагружении. Напряжения при ударе также выражаются через напряжения при статическом нагружении и динамический коэффициент k Следовательно, для того чтобы рассчитать деталь на прочность и жесткость при ударных нагрузках, достаточно научиться рассчитывать ее при внешних усилиях, не зависящих от времени. Из формулы (6.17) можно сделать интересный вывод. Если груз не падает с высоты, а прикладывается внезапно (h = 0), то ??д = 2 ??ст, т. е. при внезапном приложении нагрузки напряжения в два раза превышают напряжения, возникающие при статическом нагружении. Поскольку, как уже отмечалось, поведение конструкционных материалов при ударно действующих нагрузках сильно отличается от поведения при статическом характере нагружения, их способность переносить мгновенное приложение внешних сил определяется с помощью специальных испытаний на удар. При этих испытаниях непосредственно измеряется количество работы, необходимой для Рисунок 44 yд x ? Q y h 143 ударного излома образца. Отношение затраченной работы к площади сечения образца называется относительной вязкостью материала при ударной нагрузке. Эта величина необходима при проектировании частей машин и аппаратов, которые при эксплуатации могут подвергаться воздействию сил ударного характера.
Читать дальше »

Многие элементы химического оборудования испытывают нагрузки, периодически меняющиеся во времени. При этом в материале этих элементов возникают переменные напряжения. Характерным примером таких элементов являются вращающиеся валы, нагруженные поперечными силами. За время одного оборота каждая точка попеременно оказывается то на выпуклой, то на вогнутой стороне вала. Следовательно, в данной точке возникают то напряжения растяжения, то напряжения сжатия. Такие напряжения называют знакопеременными или циклическими. Практика показывает, что при циклических напряжениях, действующих в детали длительное время, она может разрушиться внезапно без заметных остаточных деформаций при напряжениях значительно меньше предела прочности. Это явление называют усталостью материалов. С другой стороны, способность материала сопротивляться действию циклических напряжений называют выносливостью материала. Выносливость материала характеризуется пределом выносливости. Прежде чем дать понятие о расчетах на прочность при переменных напряжениях, рассмотрим параметры меняющихся во времени напряжений. Число периодических изменений (циклов) напряжений в единицу времени называют частотой. Максимальное ?max и минимальное ?min значения напряжений характеризуют крайние величины напряжений в данной точке материала. Их отношение max min ? ? r ? называется коэффициентом асимметрии цикла. При r = - 1 напряжения ?max и ?min равны по абсолютной величине, но противоположны по знаку. Такой цикл изменения напряжений является симметричным. При симметричном цикле среднее напряжение ?ср = (?max + ?min) / 2 равно нулю. Если ?max и ?min не одинаковы по абсолютной величине, то цикл называют несимметричным. Наконец, при r = 0 или r = ? циклическое изменение напряжений называется пульсирующим. При расчете деталей, в которых действуют циклические напряжения, основной характеристикой прочности является предел усталости (или выносливости). Под этой величиной понимают наибольшее напряжение, которое материал в состоянии выдержать при данном значении коэффициента асимметрии 144 неограниченно большое число циклов. Значение коэффициента асимметрии указывается потому, что значения предела усталости, соответствующие различным значениям ?ср, различны. Если значение коэффициента r не указывается, то подразумевается предел усталости при симметричном цикле. Для определения предела усталости проводятся специальные испытания материалов на усталость. Испытательные машины, на которых проводятся такие испытания, позволяют нагружать образец переменными нагрузками с частотой 3000 циклов в минуту и более. Поскольку предел усталости при симметричном цикле имеет наименьшее значение, то испытания обычно проводят при одинаковых по абсолютной величине ?max и ?min. Разумеется, при испытаниях образец не нагружают неограниченным числом циклов, как того требует определение предела усталости. Практика свидетельствует, что если стальной образец выдержал, не разрушаясь, 107 циклов, то он может выдержать сколь угодно большое количество циклов. Пределы усталости определяют для различных видов деформации в зависимости от того, какие нагрузки будет испытывать та или иная деталь или элемент конструкции. Интересно сопоставить пределы усталости сталей при симметричных циклах в условиях растяжения- сжатия ?-1р, изгиба ?-1 и кручения ?-1 и пределом их прочности ?пр. Опытами установлено, что между перечисленными величинами существует следующая приближенная связь: ?-1р = 0,28 ?пр ; ?-1 = 0,4 ?пр ; ?-1 = 0,22 ?пр (6.18) В справочной литературе обычно приводятся значения предела выносливости для конструкционных материалов, полученные при испытаниях образцов небольших диаметров (5 – 12 мм). Однако, как показывает опыт, предел выносливости зависит от размера деталей, уменьшаясь с их увеличением. Кроме того, он заметно уменьшается, если деталь имеет так называемые концентраторы напряжений. К ним относятся резкие локальные изменения формы или сечения (выточки, сверления, пазы и т. п.). На величину предела выносливости влияет также ткачество обработки поверхности. Поверхностные дефекты (царапины, риски, следы обработки) играют роль своего рода концентраторов напряжений. Все перечисленные факторы необходимо учитывать при расчетах элементов конструкций на усталость. Они учитываются при выборе величины допускаемого напряжения, которое определяется пределом усталости, коэффициентом запаса прочности, а также коэффициентами снижения выносливости, учитывающими влияние перечисленных факторов.
Читать дальше »

1. Что называют напряженным состоянием материала в точке ? 2. Чем определяется напряженное состояние ? 3. Каков физический смысл компонент тензора напряжений? 4. В чем состоит закон парности касательных напряжений ? 5. Что такое главные площадки, главные оси и главные напряжения ? 6. Когда возникают объемное, плоское и линейное напряженные состояния материала ? 7. Сформулируйте обобщенный закон Гука. 8. Что называется предельным (или опасным) состоянием материала ? 9. Что такое эквивалентное напряжение? Какую роль оно играет при расчетах на прочность элементов конструкций, находящихся в условиях объемного напряженного состояния ? 10. Что постулирует первая гипотеза прочности? Для каких материалов она используется? 11. Сформулируйте вторую гипотезу прочности. Какое выражение для эквивалентного напряжения вытекает из этой гипотезы? 12. Какой физический механизм возникновения опасного состояния материала лежит в основе третьей гипотезы прочности? 13. Какое выражение для эквивалентного напряжения вытекает из третьей гипотезы прочности? 14. С чем связывает возникновение опасного состояния материала четвертая гипотеза прочности? 15. В каких случаях нагрузки следует считать динамическими? 16. В чем отличие динамических нагрузок от статических по характеру воздействия на детали и узлы машин и аппаратов? 17. Как используется принцип Даламбера при учете динамического характера нагрузок? 18. Что связывает динамический коэффициент? От чего зависит его величина? 19. Чем объясняется эффект нагрузок ударного действия? 20. Какие напряжения называются циклическими? 21. Что такое усталостное разрушение конструкционных материалов? 22. Что является количественной мерой способности материалов сопротивляться воздействию циклических напряжений? 23. Как проводятся испытания материалов на усталость? 24. От каких факторов зависит предел усталости (выносливости) материалов?
Читать дальше »

В разделе 5 были рассмотрены основы расчета на прочность, жесткость и устойчивость элементов оборудования, имеющих расчетную схему стержня. Однако для многих элементов оборудования эта расчетная схема неприменима. В первую очередь это корпуса технологических аппаратов, днища и крышки емкостей и резервуаров, перегородки и трубные решетки теплообменников, распределительные устройства скрубберов и многое другое. Перечисленные элементы оборудования приходится моделировать более сложной расчетной схемой – оболочкой. Напомним, что оболочкой называется геометрическое тело, одно из измерений которого (толщина) существенно меньше двух других его измерений. В настоящем разделе расчетная схема оболочки применена в первую очередь к элементам корпусов химико-технологических аппаратов, работающих при повышенном давлении или при разрежении. Правомерность такого применения оправдана только для так называемых тонкостенных аппаратов. Тонкостенными принято считать такие сосуды и аппараты, у которых толщина стенок, по крайней мере, на порядок меньше внутреннего диаметра. Обычно тонкостенные аппараты используются для проведения технологических процессов при рабочем давлении не более 10 МПа (100 атм). 7.1. Типовые оболочки химико-технологических аппаратов Корпуса технологических аппаратов состоят из набора пластин и оболочек различной конфигурации, соединенных между собой как неразъемными (например, сварными), так и разъемными (например, фланцевыми) соединениями. Любая оболочка имеет две основных поверхности: внутреннюю и наружную. Условная поверхность, точки которой находятся на одинаковом расстоянии от двух основных поверхностей, называется срединной. Анализ и классификация оболочек определяются видом именно срединной поверхности. Оболочкой вращения называется такая оболочка, срединная поверхность которой образована в результате вращения плоской кривой вокруг оси, лежащей в плоскости этой кривой. Частным случаем оболочки является пластина, срединной поверхностью которой служит часть плоскости. На рис. 45, а приведена схема корпуса типичного технологического аппарата. Он содержит полный перечень оболочек, которые используются при изготовлении химического оборудования. Этот перечень включает: сферическую 147 оболочку (крышка люка 1), эллиптическую оболочку (крышка корпуса 2), пластину (фланцы отъемной крышки корпуса 3), цилиндрическую оболочку (обечайка корпуса 4, штуцера 7 и 8), торовую оболочку Рисунок 45 1 hэл sк r D ? sэл R D s D В Dср D1 Dсф sсф Dо Dк ? rt max rt i ? hсф 2 3 4 6 5 7 8 а б в г д 148 (переходный участок корпуса 5, плавно соединяющий коническую и цилиндрическую оболочки), коническую оболочку (днище корпуса 6). Все перечисленные оболочки являются оболочками вращения. Если такая оболочка нагружена осесимметричной внешней нагрузкой (например, давлением рабочей среды), то она называется осесимметричной. В осесимметричных оболочках картина напряжений не зависит от полярного угла. Ниже рассматриваются только осесимметричные оболочки. Проведем плоскость через ось вращения оболочки. Эта плоскость пересечет срединную поверхность по некоторой плоской кривой, которую называют образующей или меридианом. Линия пересечения срединной поверхности плоскостью, перпендикулярной оси вращения, называется параллелью или кольцом. Степень кривизны оболочки в некоторой ее точке характеризуется кривизной меридиана и кольца в этой точке. Радиус кривизны меридиана называют первым главным радиусом кривизны оболочки в данной точке и обозначают через rm. Второй главный радиус кривизны rt численно равен длине образующей конуса с вершиной на оси вращения и боковой поверхностью, перпендикулярной срединной поверхности оболочки. Приведем значения главных радиусов кривизны для типовых оболочек. Для конической оболочки (рис. 45, д), у которой меридианами являются прямые линии, rm = ?, а rt = Dk / 2 cos ?. Цилиндрическая оболочка (рис. 45, в) представляет собой частный случай конической (для нее угол конусности ? = 0). Поэтому для нее rm = ?, а rt = Dср/2. У сферической оболочки (рис. 45, г) оба главных радиуса кривизны одинаковы и равны радиусу срединной поверхности rm = rt = Dср/2. У пластины кривизна отсутствует. Следовательно, rm = ? и rt = ?. Наконец, у эллиптической (рис. 45, б) и торовой оболочек величина главных радиусов кривизны меняется от точки к точке. Оболочки с одним конечным главным радиусом кривизны (цилиндр, конус) называются оболочками одинарной кривизны или изогнутыми пластинами. Они могут быть изготовлены с применением недорогих технологических операций из листового материала с помощью гибки и сварки. Оболочки с двумя конечными главными радиусами кривизны (сфера, эллипсоид, тор) называются оболочками двоякой кривизны. Для их изготовления применяются более дорогие технологические операции – штамповка, литье и др. С использованием понятия главных радиусов кривизны можно точно сформулировать условие тонкостенности элементов корпусов технологических аппаратов. Именно, если выполняется условие: 0.05 min( , ) ? m t r r s (7.1) 149 (где s – толщина стенки), то оболочка является тонкостенной.
Читать дальше »

Основным узлом технологического аппарата или машины является корпус, который определяет их габариты, производительность и стоимость. Корпус изолирует обрабатываемую среду, подвергаясь ее химическому воздействию и воспринимая механические и тепловые нагрузки. Следовательно, надежность работы основного химического оборудования во многом зависит от надежности его корпуса. Под действием внешних нагрузок в материале элементов корпуса возникают напряжения, определение которых необходимо для правильного выбора толщины стенок. Чаще всего в качестве механической нагрузки выступает внутреннее давление, при котором проводится технологический процесс. Поэтому в первую очередь рассмотрим напряженное состояние корпуса, нагруженного внутренним давлением. При этом будем использовать расчетную схему оболочки, считая ее тонкостенной и осесимметричной. Пусть заданы величина внутреннего давления р и геометрические параметры оболочки. Под последними будем понимать толщину оболочки s и значения главных радиусов кривизны rm и rt в каждой точке срединной поверхности. Для анализа напряженного состояния материала выделим бесконечно малый элемент оболочки со сторонами . Элемент выделен двумя меридиональными сечениями с углом между ними d? и двумя нормальными коническими сечениями с углом между ними d?. Выделенный элемент имеет четыре сечения, в каждом из которых в общем случае действуют нормальные и поперечные внутренние усилия, а также изгибающие моменты. Опыты показывают, что поперечные силы и изгибающие моменты имеют существенную величину лишь в ограниченной области вблизи так называемых линий искажения, т. е. участков, где резко меняются параметры оболочки (толщина, свойства материала, форма и направление меридиана). Поэтому, следуя безмоментной теории оболочек, будем пренебрегать поперечными силами и изгибающими моментами в силу их малости. В рамках этого допущения на верхнюю и нижнюю грань выделенного бесконечно малого элемента оболочки действуют нормальные напряжения соответственно. Их называют меридиональными, т. к. они направлены по касательной к меридиану. На боковых гранях выделенного элемента действуют напряжения ?t (одинаковые в силу осевой симметрии), которые называют кольцевыми или тангенциальными, т. к. они направлены по 150 касательной к кольцу (параллели). Кроме того, на выделенный элемент действует давление р. Под действием перечисленных нагрузок элемент, как и вся оболочка в целом, находится в состоянии равновесия. Следовательно, система сил, приложенных к нему, удовлетворяет уравнениям равновесия. Спроектируем все силы на нормаль n к срединной поверхности, учитывая, что сила, обусловленная   Рисунок 46 ? ? ?  давлением, равна произведению величины давления на площадь его действия. Аналогично сила, обусловленная напряжением, равна произведению величины напряжения на площадь его действия. В результате уравнение равновесия будет иметь вид Преобразуем это уравнение с учетом следующих соображений. В силу малости углов ? и ? значения синусов близки к значению своих аргументов: . Кроме того, длины дуг  связаны с углами ? и ? через соответствующие радиусы кривизны: После подстановки правых частей этих соотношений в уравнение равновесия выделенного элемента оболочки последнее запишется следующим образом: ? Сокращая на  и отбрасывая величины второго порядка малости, в итоге получим следующее уравнение: Это уравнение носит название уравнения Лапласа. Оно связывает значения меридионального и тангенциального напряжений в данной точке тонкостенной оболочки с ее геометрическими параметрами и действующим внутренним давлением. Одного уравнения Лапласа недостаточно для определения двух неизвестных функций ?m и ?t . Однако некоторые общие выводы уже можно сделать. В частности, если имеется оболочка переменной кривизны, то напряжения в ней будут достигать своих максимальных значений там, где главные радиусы кривизны принимают свои наибольшие значения (т. е. там, где кривизна оболочки наименьшая). 152 Еще одним следствием, вытекающим из вида уравнения (7.2), является равенство меридиональных и тангенциальных напряжений в тех точках оболочки, в которых радиусы кривизны rm и rt имеют одинаковые значения. Это имеет место, например, для сферических оболочек. В таких оболочках первый и второй главные радиусы кривизны совпадают и равны радиусу R самой оболочки. Напряжения ?m и ?t также одинаковы: ?m = ?t = ?. Следовательно, для сферических оболочек уравнение Лапласа будет содержать только одну неизвестную функцию: Отсюда нетрудно определить напряжения, возникающие в материале сферической оболочки известного диаметра, если известны толщина стенки и величина внутреннего давления. Пусть, например, требуется определить напряжения в сферическом резервуаре диаметром и толщиной стенки s = 12 мм, предназначенном для хранения сжиженного пропана. Давление в резервуаре p = 2.0 МПа. Выразим из формулы (7.3) напряжение ? и подставим значения всех заданных величин, переведя их в единицы измерения системы СИ:  . Таким образом, для сферических оболочек уравнения Лапласа достаточно для анализа напряженного состояния материала, из которого они изготовлены. Для оболочек другого вида в дополнение к уравнению Лапласа требуется еще одно уравнение для нахождения напряжений. Выведем его, рассмотрев равновесие верхней части оболочки (рис. 46, б), полученную в результате ее мысленного сечения нормальным коническим сечением. Она находится в равновесии под действием двух сил: силы внутреннего давления и результирующей меридиональных напряжений. Приравнивая осевые составляющие указанных сил, получим:  . Для тонкостенных оболочек значения радиуса срединной поверхности и внутреннего радиуса оболочки мало отличаются друг от друга. Поэтому r ? rср = rt cos ? и предыдущее равенство можно записать в виде:  Полученное уравнение называется дополнительным уравнением. Вместе с уравнением Лапласа (7.2) оно позволяет получить расчетные зависимости для напряжений в типовых оболочках, а также сформулировать условия прочности для них.
Читать дальше »

Применим уравнения (7.2) и (7.4) последовательно к типовым оболочкам, рассмотренным в подразделе 7.1. Начнем с конической и цилиндрической оболочек, поскольку они имеют наиболее широкое применение. Чаще всего они используются при изготовлении обечаек, которыми называются цилиндрические или конические барабаны из листового материала, открытые с торцов и применяемые в качестве заготовок для сосудов, аппаратов и трубопроводов. Исходными при анализе напряженного состояния указанных оболочек является система уравнений, выведенных в предыдущем подразделе: . Для конической оболочки rm = ?. Поэтому первое слагаемое в уравнении Лапласа обращается в нуль. Следовательно, в каждой точке конической оболочки меридиональное и тангенциальное напряжения могут быть вычислены по формулам: Из этих соотношений видно, что тангенциальные напряжения, действующие в осевых сечениях конической оболочки, в два раза больше меридиональных напряжений, действующих в поперечных сечениях оболочки. Поэтому продольные сварные швы более нагружены, чем поперечные. Согласно сделанным в подразделе 7.2 предположениям, поперечные силы, а, значит, и касательные напряжения в сечениях, в которых действуют ?m и ?t , отсутствуют. Поэтому напряжения ?m и ?t являются главными напряжениями. Третье главное напряжение ?r , действующее в радиальном направлении, по порядку величины равно внутреннему давлению р: ?r ~ р. С другой стороны, как видно из (7.5), 154 условие тонкостенности оболочки (7.1) приводит к тому, что ?m » р и ?t » р. Следовательно, допустимо считать главное напряжение ?r пренебрежимо малым по сравнению с двумя другими. Таким образом, материал тонкостенной конической оболочки находится в плоском напряженном состоянии. Первым (наибольшим) главным напряжением является напряжение ?t , вторым (средним по величине) главным напряжением является напряжение ?m и, наконец, третье (наименьшее) главное напряжение ?r ? 0. Для формулировки условия прочности в зависимости от свойств применяемого материала необходимо воспользоваться одной из теорий прочности (см. предыдущий раздел). Но прежде следует выяснить, где именно в конической оболочке напряжения достигают наибольших значений. В формулы (7.5) для напряжений входит второй главный радиус кривизны rt . Для конических оболочек его величина меняется, увеличиваясь по мере приближения к большему основанию конуса (рис. 45, д). Его максимальное значение равно ?, где ? – угол конусности оболочки. Следовательно, максимальные значения напряжений согласно (7.5) определяются выражениями: При изготовлении конических обечаек из хрупких материалов или пластичных материалов, но с хрупким покрытием их расчет выполняется по первой теории прочности. Она исходит из предположения (см. подраздел 6.2), что опасное состояние наступает в тот момент, когда наибольшее нормальное напряжение достигает предельного значения. В данном случае эквивалентное напряжение (6.10) будет равно тангенциальному напряжению ?t , а условие прочности примет вид:  Расчет конических оболочек из пластичных материалов выполняется по третьей гипотезе прочности. Эквивалентное напряжение по этой гипотезе определяется соотношением (6.12): ?экв = ?1 – ?3 . В нашем случае ?3 = ?r ? 0. Поэтому условие прочности ?1 – ?3 ? [?] по третьей гипотезе прочности для конических оболочек будет иметь вид, совпадающий с (7.7). 155 Если обечайка изготавливается с применением сварки или пайки, то в условие прочности вводится коэффициент прочности сварного шва ? ? 1. Этот коэффициент учитывает некоторое ухудшение механических характеристик материала сварных и паяных соединений по сравнению с характеристиками основного металла. Величина коэффициента прочности сварного шва регламентирована государственными стандартами. Она зависит от назначения аппарата, конструкции сварного или паяного соединения, способа сварки или пайки. С учетом коэффициента ? условие прочности конических оболочек запишется следующим образом:  Так же как и для элементов оборудования с расчетной схемой стержня, условие прочности для оболочек лежит в основе трех видов инженерных расчетов: проектного, поверочного и нагрузочного. При проектном расчете целью расчета является определение толщины стенки, необходимой для обеспечения прочности. Поэтому при этом виде расчета неравенство (7.8) следует решить относительно величины Полученное значение является минимально необходимым. Однако при выборе исполнительной толщины стенки к расчетному значению следует добавить прибавку С1 на компенсацию коррозии, а также прибавку С2 до стандартной толщины листового проката. При проверочном расчете для известных условий эксплуатации аппарата проверяется выполнение неравенства (7.8). Наконец, при нагрузочном расчете это неравенство решается относительно внутреннего давления  Полученное значение давления является предельным для данной геометрии оболочки (ее толщине, диаметре, угле конусности) и материала, из которого она изготовлена. Все приведенные формулы для конических оболочек справедливы при угле конусности ? ? 600. Обечайки с большим углом конусности по 156 своим свойствам ближе плоским оболочкам, и для их расчета требуются другие зависимости. Цилиндрическая оболочка (рис. 45, в) представляет собой частный случай конической. Если во всех предыдущих формулах, начиная с формулы (7.6), положить ? = 0, то нетрудно получить условие прочности для цилиндрических оболочек:  формулу для определения расчетной толщины стенки:  и формулу для определения предельного давления:  Различие в напряженных состояниях цилиндрических и конических оболочек связано с тем, что в каждой точке первых напряженное состояние одинаково, тогда как в конических оболочках напряжения растут по мере возрастания диаметра. Составим теперь условие прочности для эллиптической оболочки (рис. 45, б). Оболочки этого типа широко применяются в качестве крышек и днищ технологических аппаратов. Эллиптическая оболочка имеет переменную кривизну. Следовательно, величина напряжений в различных ее точках также различна. В силу замечания, сделанного после вывода уравнения Лапласа, наиболее нагруженной точкой оболочки при действии внутреннего давления является вершина (полюс) эллипсоида В. Поэтому условие прочности должно быть составлено именно для этой области. Из математики известно, что в полюсе эллипсоида радиусы кривизны rm и rt одинаковы и равны отношению a2 / b, где a и b – полуоси эллипсоида. В стандартных днищах технологических аппаратов отношение полуосей равно двум. Поэтому в полюсе эллиптической оболочки rm = rt = D (рис. 45, б). Следовательно, в окрестности полюса поверхность эллипсоида можно приближенно рассматривать как поверхность сферы радиуса D. Напряжения в сферической оболочке можно получить из соотношения (7.3). Так что в наиболее нагруженной точке эллиптической оболочки 157 тангенциальное и меридиональное напряжения вычисляются по формуле:  Условие прочности для эллиптической оболочки тогда будет иметь вид: а расчетная толщина стенки и предельное давление оцениваются следующими величинами:  Нетрудно видеть (см. формулу (7.12)), что расчетные толщины стенок у эллиптической и цилиндрической оболочек совпадают. Именно равностенностью свариваемых между собой указанных оболочек, обеспечивающих высокое качество сварного шва, объясняется упомянутое выше для стандартных эллиптических днищ соотношение полуосей
Читать дальше »